Šta je središnji dio broda? Karakteristike oblika trupa malih brodova. Strukturni srednji okvir broda za suhi teret

Početni podaci:

L = 96,5m – projektna dužina;

B = 15,8 m – širina;

N = 10,2 m – bočna visina;

T = 7,1 m – gaz;

R = 1,20m – radijus zaobljenja jagodične kosti;

S fl = 9,0 mm – debljina poda;

‪br. 22 b – okvir trakaste sijalice;

‪br. 18 a – trakaste sijalice;

S dd = 9,0mm – debljina podnice sa dvostrukim dnom;

S x h = 12 x 450 mm – karling zid;

S x b = 14 x 220 mm – karling pojas;

S P = 11mm – debljina palube;

S b = 12mm – debljina spoljne strane bočne strane;

S dana = 14mm – debljina dna.

1. Uvod

Trup plovila u pokretu može biti izložen stalnim i nasumičnim opterećenjima.

Konstantna opterećenja koja djeluju tijekom cijelog perioda rada su težina trupa, nadgradnje, brodskih mehanizama i prihvaćenog tereta, sila potpore i sila otpora vode na kretanje plovila. Sile težine plovila i sile hidrostatičke potpore usmjerene su prema suprotne strane i balansiraju jedno drugo. Ove sile su neravnomjerno raspoređene duž dužine plovila. Dakle, u skladištima koja se nalaze u srednjem dijelu broda ima više tereta nego u završnim skladištima, posebno u prvom. Kada je brod u potpunosti natovaren generalnim teretom, predvršni i zadnji vrh su često prazni. Glavni motor zauzima malu površinu u strojarnici, ali je njegova masa značajna. kako god ukupna tezina mehanizmi u strojarnici su obično manji od mase tereta u potpuno natovarenom skladištu. Snage potpore su također neravnomjerno raspoređene po cijelom brodu. Njihov intenzitet ovisi o veličini pomaknutih volumena, koji se postepeno smanjuju od sredine broda do ekstremiteta kada brod plovi u mirnoj vodi i kontinuirano se mijenjaju u teškim uvjetima.

Slučajna opterećenja djeluju na trup u određenom vremenskom periodu i nastaju kada valovi udare, brod se nasuka ili sudari.

Da bi se pojednostavili proračuni, djelujuća opterećenja se konvencionalno dijele u dvije kategorije: ona koja uzrokuju opće savijanje tijela ili lokalno savijanje njegovih pojedinačnih elemenata.

U mirnoj vodi, obrazac opće deformacije trupa obično ostaje isti tijekom cijelog putovanja ako je raspodjela glavnog tereta ili balasta konstantna. Samo se stepen zakrivljenosti trupa u DP-u mijenja kako se troše gorivo i rezerve. Za vrijeme valova, opća deformacija trupa se ciklički mijenja mnogo puta: progib trupa se izmjenjuje sa savijanjem. Čvrstoća kućišta je osigurana uzimajući u obzir ponovljivost opterećenja. Najveći moment savijanja javlja se u području sredine posude.

Sposobnost tijela da izdrži opterećenja koja djeluju na njegove pojedinačne podove i spojeve određuje lokalnu snagu. Među lokalnim opterećenjima ima hidrostatski pritisak u slučaju vanrednog plavljenja odjeljaka, koncentrisane i raspoređene sile pri prijemu i uklanjanju tereta u zoni uređaja za dizanje, reakcije kobiličastih blokova pri pristajanju, koncentrisane sile prilikom privezivanja i tegljenja, sile koje sabijaju trup ledom tokom ledene plovidbe plovilo.

Zapravo, naprezanja u stambenim konstrukcijama izračunavaju se kao algebarski zbir napona od općih savijanja i lokalnih opterećenja.

2. Odabir sistema biranja i materijala tijela.

Na relativno malim brodovima (do 100 metara dužine) veličina momenta savijanja od općeg uzdužnog savijanja trupa je relativno mala. Odlučujući faktori za ovakva plovila su lokalna opterećenja: pritisak tereta, pritisak vode, udari valova, udari leda i drugo.

Dimenzije glavnih spojeva trupa takvih plovila određuju se uglavnom iz uvjeta za osiguranje lokalne čvrstoće, ali su dovoljne da osiguraju ukupnu čvrstoću plovila. Ukupna uzdužna čvrstoća brodova do 100 metara dužine je osigurana relativno malim debljinama vanjske obloge i podnice gornje palube.

Lokalna čvrstoća karoserije se lako osigurava sa sistemom poprečnih ploča. Sa poprečnim sistemom regrutacije, glavne veze se nalaze preko puta plovila. Priključci donjeg poda, sa izuzetkom daleko razmaknutih uzdužnih veza, sastoje se od čvrstih ili nosećih podova na svakom praktičnom okviru; bočne podne veze sastoje se od okvira na normalnoj udaljenosti jedan od drugog; Vezice se sastoje od greda.

Sistem poprečnog biranja je relativno jednostavan i ekonomičan.

Na osnovu prikazanih podataka, u ovom radu smatramo da je karoserija montirana poprečnim sistemom konstrukcije.

Za brodove kratke dužine (do 120 m) obično se koristi ugljični čelik za brodogradnju VSt3spII s granom tečenja R eH = 235 MPa. Budući da je L = 96,5 m, u ovom radu pretpostavljamo da će se za izradu plovila koristiti čelik ove veličine.

3. Proračun glavnih veza tijela

3.1 Vertikalna kobilica

Visina vertikalne kobilice određena je empirijskom formulom:

h VK = 0,0078L + 0,3 = 0,0078*96,5 + 0,3 = 1,053m,

gdje je L projektna dužina plovila, m.

Prihvatamo h VK = 1m = 1000mm.

Debljina vertikalne kobilice određena je formulom:

h VK 235 1000 235

S vk = ¾¾*¾¾ = ¾¾*¾¾ = 12,5 mm,

gdje je R eH granica popuštanja čelika, koja je prihvaćena za konstrukciju date posude, m.

Prema limovima proizvedenim u industriji, uzimamo debljinu vertikalne kobilice Svk = 13,0 mm.

3.2 Spatzia

Razmak se određuje po formuli:

a = 0,002L + 0,48 = 0,002*96,5 + 0,48 = 0,67m.

Prihvatamo razmak a = 700 mm.

3.3 Donje uzice

Broj donjih stringera određuje se ovisno o širini plovila.

Na osnovu činjenice da je plovilo izgrađeno poprečnim sistemom i B = 15,8 m (tj. 8<В£16), располагаем по одному днищевому стрингеру с каждого борта.

Debljina donjeg pojasa S st jednaka je debljini poda S st = S fl = 9,0 mm.

3.4 Flor

Na flori visine većoj od 900 mm, rebra za ukrućenje moraju biti postavljena debljine najmanje 0,8S fl i visine od najmanje 10 debljina rebara, ali ne veće od 90 mm.

Prihvatamo S rzh = 8mm.

Kod poprečnog montažnog sistema, podna ukrućenja se postavljaju tako da nepodržani raspon poda ne prelazi 1,5 m, pa se u ovom radu donji nosač pomiče. Jedno od rebara za ukrućenje nalazi se direktno ispod kraja zigomatične knjige.

Za pristup prostoru sa dvostrukim dnom potrebno je napraviti rupe u flori. Minimalna visina šahta je 500 mm, minimalna dužina 500 mm. Šahtovi se nalaze na sredini visine poda. Udaljenost između ruba šahta i vertikalne kobilice je 0,5 puta veća od visine vertikalne kobilice. Razmak između ruba šahta i donjeg stuba i rebara za ukrućenje poda je 0,25 visine poda u ovom dijelu.

Prostor sa dvostrukim dnom se koristi za prijem balasta i procesne vode. Osim toga, prilikom pristajanja posude, nepropusnost odjeljaka s dvostrukim dnom se provjerava sipanjem vode. Za odvod zraka iz odjeljaka s dvostrukim dnom u atmosferu predviđene su cijevi za zrak koje idu na gornju palubu. U gornjem dijelu poda u blizini drugog donjeg poda predviđeni su polukružni izrezi prečnika 50 mm koji omogućavaju izlazak zraka kada se odjeljak s dvostrukim dnom napuni tekućinom. Kako bi se omogućilo odvodnjavanje odjeljka u podovima, slični izrezi su napravljeni u donjoj oblogi.

3.5 Zigomatski luk

Zigomatski nosač služi za povezivanje okvira sa podom.

Visina zigoma:

h kn = 0,1 l shp,

Gdje l sp – raspon okvira koji je određen formulom:

l shp = N – h vk = 10,2 – 1,0 = 9,2 m.

Tada dobijamo vrijednost visine zigomatske knjige:

h kn = 0,1*9,2 = 0,92m = 920mm.

Prihvatamo h kn = 900mm.

Širina zigomatske knjige:

b sk kn = h sk kn + h shp = 900 + 220 = 1120 mm,

h shp – visina okvira, određena brojem okvira trake-sijalice.

3.6 Dvostruki donji list

On savremeni sudovi u držačima, lim sa dvostrukim dnom je horizontalan.

Dupla širina donjeg lista:

b ml = b sk kn + 40 = 1120 + 40 = 1160 mm.

Dvostruki donji lim podložan je intenzivnoj koroziji, pa se pretpostavlja da je njegova debljina 1 mm deblja od ostalih listova drugog donjeg poda.

S ml = S dd + 1,0 = 9 + 1 = 10 mm.

3.7 Knjiga greda

Nosač grede ima dva identična kraka C, čija se vrijednost može uzeti:

C = 1.5h grede = 1.5*180 = 270mm,

gdje je h greda visina grede prema broju profila.

Debljina nosača grede jednaka je debljini zida grede S kn = 8 mm.

S obzirom da je krak nosača grede C > 250mm, duž slobodne ivice konzole je predviđena prirubnica kako bi se osigurala njegova krutost - savijena slobodna ivica pod uglom od ~90° sa širinom od 10 debljina konzole, tj. 80mm.

3.8 Vanjska obloga

Shearstrek je ojačani bočni omotač.

Širina smicanja b w ³ 0,1N, m i može se uzeti u rasponu od 500 do 2000 mm. Prihvatamo b w = 1100 mm.

Debljina smicanja S w uzima se da je jednaka debljini vanjske oplate bočne ili palubne obloge, ovisno o tome što je veće. Uzimamo S w = 12 mm.

Horizontalna kobilica je ojačani donji lim.

Širina horizontalne kobilice određuje se ovisno o dužini plovila. Za dužinu plovila L ³ 80m, širina horizontalne kobilice određena je formulom:

b gk =0,004L + 0,9 = 0,004*96,5 + 0,9 = 1290 mm.

Uzimamo b gk = 1300 mm.

Debljina horizontalne kobilice (mm) treba da bude veća od debljine donjih ploča oplate u srednjem delu plovila za iznos

DS = 0,03L + 0,6 = 0,03*96,5 + 0,6 = 3,5 mm,

ali ova vrijednost ne može biti veća od 3 mm, pa uzimamo DS = 3 mm i, shodno tome, S gk = 17 mm.

3.9 Podovi na palubi

Budući da je debljina bočne obloge veća od debljine palube, krajnji vanjski lim palube koji se nalazi uz bok mora biti ojačan, tj. potrebno je odrediti dimenzije palubnog stringera.

Širina palubnog stringera jednaka je širini horizontalne kobilice b ps = b gk = 1300 mm.

Pretpostavlja se da je debljina bočne oplate jednaka debljini bočne obloge S ps = S b = 12 mm.

Bilješka: Sve potrebne konstrukcije su završene, i sve potrebne dimenzije naznačeno na crtežu priloženom uz objašnjenje.

književnost:

1. Fried E.G. Struktura broda - Lenjingrad: Brodogradnja, 1969.

2. Smirnov N.G. Teorija i struktura plovila - M.: Transport, 1992.

3. R. Dopatka, A. Perepečko Knjiga o brodovima - L.: Brodogradnja, 1981.

Početni podaci:

L = 96,5m – projektna dužina;

B = 15,8m – širina;

N = 10,2 m – bočna visina;

T = 7,1 m – gaz;

R = 1,20m – radijus zaobljenja jagodične kosti;

Sfl = 9.0mm – debljina sloja;

? br. 22b – okvir trakaste sijalice;

? br. 18a – trakasto-bulb grede;

Sdd = 9,0 mm – debljina podnice sa dvostrukim dnom;

Sxh = 12×450mm – karling zid;

Sxb = 14×220mm – karling pojas;

Sp = 11mm – debljina deka;

Sb = 12mm – debljina spoljne strane bočne strane;

Sdn = 14mm – debljina dna.

1. Uvod

Trup broda u pokretu može biti podložan konstantnim i nasumicama
opterećenja.

Konstantna opterećenja koja deluju tokom čitavog perioda rada -
ovo je težina trupa, nadgradnje, brodske mašinerije i prihvaćenog tereta, sila
održavanje i otpornost vode na kretanje plovila. Sile težine broda i
hidrostatičke potporne sile su usmjerene u suprotnim smjerovima
i balansiraju jedno drugo. Ove sile su raspoređene duž dužine plovila
nejednako. Dakle, u skladištima koja se nalaze u srednjem dijelu broda, teret
više nego na kraju drži, pogotovo u prvom. Potpuno napunjen
Brodovi za generalni teret na predvršnom i poslijevršnom dijelu su često prazni. Main
motor zauzima malu površinu u strojarnici, ali svoju masu
značajan. Međutim, ukupna masa mašina u strojarnici je obično
manje od mase tereta u potpuno natovarenom skladištu. Održavanje snaga
su također neravnomjerno raspoređeni po cijelom brodu. Njihov intenzitet zavisi od
veličina pomjerenih volumena, koji se postepeno smanjuju od sredine
plovila do ekstremiteta kada plovilo plovi mirnom vodom i neprekidno
promena u uslovima uzbuđenja.

Nasumična opterećenja deluju na telo neko vreme
vremenski period i nastaju kada talas udare, brod se nasuka,
sudara broda.

Da bi se pojednostavili proračuni, radna opterećenja se konvencionalno dijele na dva
kategorije: izazivanje opšteg savijanja tela ili lokalno savijanje pojedinca
njegovih elemenata.

U mirnoj vodi priroda opće deformacije trupa obično ostaje nepromijenjena
tokom cijelog putovanja, ako je distribucija glavnog tereta ili balasta
trajno. Samo se stepen zakrivljenosti tela u DP menja kao
potrošnja goriva i rezerve. Kod uzbuđenja, opća deformacija trupa
mijenja se ciklički mnogo puta: skretanje tijela naizmjenično sa
fleksija. Snaga kućišta je osigurana imajući na umu ponovljivost
opterećenja Najveći moment savijanja djeluje u području sredine
plovilo.

Sposobnost tijela da izdrži opterećenja koja djeluju na pojedinca
preklapanja i veze, određuje lokalnu snagu. Među lokalnim opterećenjima
oslobađanje hidrostatskog pritiska tokom hitnog plavljenja odjeljaka,
koncentrisane i raspoređene sile pri primanju i uklanjanju tereta
površina uređaja za podizanje, reakcija kobiličastih blokova pri postavljanju
dok, koncentrisane sile za vrijeme veza i vuče, sile kompresije
trupovi sa ledom tokom ledene plovidbe plovila.

Zapravo, naponi u stambenim konstrukcijama izračunavaju se kao
algebarski zbir napona od općeg savijanja i lokalnih opterećenja.

2. Odabir sistema biranja i materijala tijela.

Na relativno malim brodovima (do 100 metara dužine), vrijednost
moment savijanja od ukupnog uzdužnog savijanja tijela je relativno
mala. Odlučujući faktori za takva plovila su lokalna opterećenja:
pritisak opterećenja, pritisak vode, udari talasa, udari leda i drugo.

Dimenzije glavnih spojeva trupa takvih plovila određuju se uglavnom iz
uslova za osiguranje lokalne snage, ali su dovoljni da se osiguraju
ukupna snaga plovila. Ukupna uzdužna čvrstoća brodova do 100 dužine
metara je opremljen sa relativno malim debljinama vanjske
oplata i paluba gornje palube.

Lokalna čvrstoća trupa lako se osigurava poprečnim sistemom
set podova. Sa poprečnim sistemom biranja, glavne veze
nalazi preko puta broda. Priključci donjeg poda, s izuzetkom
uzdužne veze međusobno udaljene sastoje se od kontinuiranih ili
noseći podovi na svakom praktičnom okviru; vazdušne komunikacije
podovi se sastoje od okvira na normalnoj udaljenosti jedan od drugog;
Vezice se sastoje od greda.

Sistem poprečnog biranja je relativno jednostavan i ekonomičan.

Na osnovu iznesenih podataka, u ovom radu smatramo da je korpus sastavljen
prema poprečnom sistemu biranja.

Za brodove kratke dužine (do 120m) obično se koristi čelik
karbonski brodograditeljski razred VSt3spII sa granom tečenja ReH =
235 MPa. Kako je L = 96,5m, u ovom radu pretpostavljamo da je za
U konstrukciji plovila koristit će se čelik ove veličine.

3. Proračun glavnih veza tijela

3.1 Vertikalna kobilica

Visina vertikalne kobilice određena je empirijskom formulom:

hvk = 0,0078L + 0,3 = 0,0078*96,5 + 0,3 = 1,053m,

gdje je L projektna dužina plovila, m.

Prihvatamo hvk = 1m = 1000mm.

Debljina vertikalne kobilice određena je formulom:

hvk 235 1000
235

Svk = ((*((= ((*((= 12,5 mm,

80 ReH 80
235

gdje je ReH granica tečenja čelika koji je prihvaćen za konstrukciju
ovog plovila, m.

Prema limovima proizvedenim u industriji, prihvatamo debljinu
vertikalna kobilica Svk = 13,0 mm.

3.2 Spatzia

Razmak se određuje po formuli:

a = 0,002L + 0,48 = 0,002*96,5 + 0,48 = 0,67m.

Prihvatamo razmak a = 700 mm.

3.3 Donje uzice

Broj donjih stringera određuje se ovisno o širini plovila.

Na osnovu činjenice da je plovilo izgrađeno po poprečnom sistemu i B = 15,8 m
(tj. 8(B(16), sa svake postavljamo po jednu donju veznicu
strane.

Debljina donjeg pojasa Sst jednaka je debljini poda Sst = Sfl = 9,0 mm.

Na flori sa visinom većom od 900 mm moraju se ugraditi rebra za ukrućenje
sa debljinom od najmanje 0,8 Sfl i visinom od najmanje 10 debljina rebara, ali ne
više od 90 mm.

Prihvatamo Srž =8mm.

Sa poprečnim sistemom regrutacije, postavljaju se podna ukrućenja
tako da nepodržani raspon flore ne prelazi 1,5 m, dakle in
U ovom radu, donji stringer je pomjeren. Jedan od ukrućenja
nalazi se neposredno ispod kraja zigomatične knjige.

Za pristup prostoru sa dvostrukim dnom potrebno je napraviti rupe u flori.
Minimalna visina šahta je 500 mm, minimalna dužina 500 mm. Lazy
nalazi se u sredini visine flore. Udaljenost ivice šahta od
vertikalna kobilica je 0,5 puta veća od vertikalne kobilice. Razdaljina
rubovi šahta od donje žile i rebara ukrućenja, flora je
0,25 visina flore u ovoj sekciji.

Prostor sa duplim dnom se koristi za prijem balasta i tehničkih
vode. Osim toga, prilikom pristajanja plovila, provjerava se nepropusnost
pretinci sa dvostrukim dnom punjeni vodom. Za uklanjanje zraka iz odjeljaka
dvostrukog dna u atmosferu izlaze zračne cijevi
gornja paluba U gornjem dijelu flore blizu podnice drugog dna za izlaz
predviđeni su zrak prilikom punjenja pretinca s dvostrukim dnom tečnošću
polukružni izrezi prečnika 50mm. Da biste mogli da osušite odeljak tokom
Flore imaju slične izreze u donjem dijelu.

3.5 Zigomatski luk

Zigomatski nosač služi za povezivanje okvira sa podom.

Visina zigoma:

hkn = 0,1lshp,

gdje je lshp raspon okvira, koji je određen formulom:

lshp = N – hvk = 10,2 – 1,0 = 9,2 m.

Tada dobijamo vrijednost visine zigomatske knjige:

hkn = 0,1*9,2 = 0,92m = 920mm.

Prihvatamo hkn = 900mm.

Širina zigomatske knjige:

bsk kn = hsk kn + hshp = 900 + 220 = 1120 mm,

hshp je visina okvira, određena brojem okvira trake-sijalice.

3.6 Dvostruki donji list

Na modernim brodovima u skladištima se koristi lim s dvostrukim dnom
horizontalno.

Dupla širina donjeg lista:

bml = bsk kn + 40 = 1120 + 40 = 1160 mm.

Ploča s dvostrukim dnom je podložna intenzivnoj koroziji, pa je i njegova debljina
prihvatljivo 1 mm deblje od ostalih listova drugog donjeg poda

Sml = Sdd + 1,0 = 9 + 1 = 10 mm.

3.7 Knjiga greda

Nosač grede ima dva identična kraka C, čija veličina može
biti prihvaćen:

C = 1,5h snopovi = 1,5*180 = 270mm,

gdje je hbeam visina grede prema broju profila.

Debljina nosača grede jednaka je debljini zida grede Skn = 8 mm.

Budući da je krak nosača grede C (250 mm, duž slobodnog je predviđena prirubnica
rub knjige kako bi se osigurala njena krutost - savijena slobodna ivica
pod uglom od ~90 (širina 10 debljina nosača, tj. 80 mm.

3.8 Vanjska obloga

Shearstrek je ojačani bočni omotač.

Širina tračnice bsh (0,1N, m i može se uzeti u rasponu od 500 do
2000mm. Prihvatamo bsh = 1100mm.

Pretpostavlja se da je debljina pomicanja Ssh jednaka debljini vanjske kože bočne strane
ili pod na palubi, što je veće. Prihvatamo Ssh = 12mm.

Horizontalna kobilica je ojačani donji lim.

Širina horizontalne kobilice određuje se ovisno o dužini plovila.
Za dužinu plovila L (80m, širina horizontalne kobilice je određena sa
formula:

bgk =0,004L + 0,9 = 0,004*96,5 + 0,9 = 1290 mm.

Prihvatamo bgk = 1300mm.

Debljina horizontalne kobilice (mm) mora biti veća od debljine limova
oblaganje dna u srednjem dijelu posude po količini

(S = 0,03L + 0,6 = 0,03*96,5 + 0,6 = 3,5 mm,

ali ova vrijednost ne može biti veća od 3 mm, pa prihvatamo (S = 3 mm i
prema tome Sgk = 17 mm.

3.9 Podovi na palubi

Budući da je debljina bočne obloge veća od debljine poda palube, krajnje vanjske
podna ploča koja se nalazi uz bočnu stranu mora biti ojačana, tj. neophodno
odredite dimenzije palubnog stringera.

Širina stringera palube jednaka je širini horizontalne kobilice bps =
bgk = 1300 mm.

Pretpostavlja se da je debljina stuba na palubi jednaka debljini bočne obloge
Sps = Sb = 12 mm.

Napomena: Sve potrebne konstrukcije su završene, i sve potrebno
dimenzije su naznačene na crtežu u prilogu proračuna i objašnjenju
Bilješka.

književnost:

Fried E.G. Struktura plovila - L.: Brodogradnja, 1969.

Smirnov N.G. Teorija i struktura plovila - M.: Transport, 1992.

R. Dopatka, A. Perepečko Knjiga o brodovima - L.: Brodogradnja, 1981.

Srednji okvir broda za rasuti teret koji koristi sistem poprečnog okvira

Središnji okvir je dio trupa broda ili drugog plovila s okomitom poprečnom ravninom, smješten na pola dužine između okomica teoretskog crteža broda. Uključeno u broj osnovnih tačaka, linija i ravni teoretskog crteža. Možda se ne podudara sa najširim dijelom kućišta. U ovoj ravni se obično postavlja pravi okvir. SISTEM POPREČNOG OKVIRA Okvir brodskog trupa u kojem su glavne kontinualne veze smještene u poprečnoj ravni (okviri, grede). Svrha ovih veza je osigurati bočnu čvrstoću plovila i prenijeti lokalno opterećenje na krutu konturu plovila (dno, bokovi, paluba itd.). S.N.P. brodovi su korišteni u drvenoj brodogradnji. IN savremenim uslovima sačuvana je na malim vojnim plovilima i na većini civilnih plovila, kako morskih tako i riječnih, kao i na krajevima brodova regrutiranih po longitudinalnom sistemu regrutacije.

Srednji okvir broda za rasuti teret koji koristi mješoviti sistem okvira

Središnji okvir je dio trupa broda ili drugog plovila s okomitom poprečnom ravninom, smješten na polovini dužine između okomica teoretskog crteža broda. Uključeno u broj osnovnih tačaka, linija i ravni teoretskog crteža. Možda se ne podudara sa najširim dijelom kućišta. U ovoj ravni se obično postavlja pravi okvir.

MJEŠOVITI SISTEM POSTAVLJANJA je postava brodskog trupa, u kojoj dijelovi trupa koji su najudaljeniji od neutralne ose (dno, gornja paluba) imaju isključivo uzdužni sistem postavljanja, dok ostali dijelovi trupa (bokovi, preostali palube) imaju čisto poprečni sistem postavljanja. Ovaj sistem okvira, koji je najpovoljniji u smislu težine trupa, široko se koristi u vojnoj brodogradnji. Prva vojna plovila građena po uzdužno-poprečnom sistemu su naša bojnih brodova Tip "Marat".

Glavne dimenzije posude utječu na tehničke i operativne karakteristike proizvoda. Konstrukcija čamca uvijek počinje mjerenjem, određivanjem dimenzija i izradom teoretskog crteža plovila. Navedene karakteristike daju potpunije razumijevanje kontura i njihovih karakteristika.

Ključne dimenzije

Glavne dimenzije plovila uključuju 4 glavne dimenzije: dužinu, širinu, bočnu visinu i gaz.

Poslije pouzdano određivanje Od ovih vrijednosti, vlasnik ili projektant može donositi odluke u vezi sa različitim operativnim zadacima: način vezivanja na molu, mogućnost kretanja u plitkim vodama, nivo nosivosti. Danas se razlikuje nekoliko vrijednosti navedenih veličina:

Najveće dimenzije dužine u projektnoj dokumentaciji su označene kao Lnb. Definisano kao rastojanje između najudaljenijih tačaka strukture kada se meri duž tela;

Glavne dimenzije posude utječu na tehničke i operativne karakteristike proizvoda

dužina u odnosu na projektnu vodnu liniju plovila (DWL). Prvo, pogledajmo što je vodena linija broda - ovo je linija kontakta između vode i trupa čamca. Dizajneri početnici i mnogi vlasnici imaju pitanje šta je KVL? KVL je razmak između najudaljenijih točaka trupa, koji koristi površinu vode za mjerenja pri maksimalnom opterećenju plovila (količina težine i postotak maksimalne nosivosti mogu se razlikovati);
najveća širina se označava pomoću Vnb-a, mjeri se u području najveće širine posude. Mjerenja se vrše duž vanjskih rubova;
širina duž vodene linije definira se kao razmak između krajnjih točaka duž širine duž vodne linije;
visina na srednjem presjeku. Prvo morate definirati šta je srednji dio? Sredina broda je ravnina koja se nalazi preko puta čamca i ima vertikalni smjer koji se proteže u središtu dužine čamca. Uglavnom na crtežima srednji presek je simbol H. Za njegovo merenje koristi se merenje od dela kobilice (najniže tačke) do vrha bočne strane;
visina dijela stranice iznad vode (F). Mjereno od vodene linije do vrha strane. Uglavnom je nadvodni bok određen na središnjem dijelu, ali informacije su dopunjene vrijednostima na pramcu i krmi;
prosječne vrijednosti gaza (T) definirane su kao dubina čamca u vodu s povećanjem pritiska. Najčešće se za to koristi sredina broda od okomite linije do donje oznake kobilice.

Glavne dimenzije

Osim ključnih vrijednosti, teorijski crtež brodskog trupa često sadrži oznake dimenzija:

dužina posude, uključujući izbočene elemente stabljike;
ukupni gaz je mjerenje od okomite linije do donjeg dijela plovila (do PM ograde ili drugih elemenata);

Glavni delovi karoserije

širina u dimenzijama, određena izbočinama strana ili branicima;
Ukupna visina je mjerenje od samog dna do vrha posude.

Postoje vrijednosti date u tačnim brojevima, ali tijelo se često karakterizira dodatne dimenzije, koji djeluju kao omjer količina. Česte vrijednosti su odnosi:

dužina i širina duž linije uranjanja čamca (L/B), omogućava vam da odredite pogon konstrukcije, jer s povećanjem L/B plovilo postaje brže, pod uvjetom da je deplasmanskog tipa. Također određuje stabilnost, shodno tome, sa smanjenjem L/B i istom dužinom, posuda postaje stabilnija;
širina duž projektirane vodene linije do gaze (Š/D). Indikator pruža podatke o pogonu, sposobnosti za plovidbu i strukturnoj stabilnosti. Kako se omjer povećava, plovilo postaje stabilnije, ali se smanjuje sposobnost održavanja iste brzine kada se na vodi pojave valovi. Uski, duboko potopljeni trupovi lakše podnose valove;
maksimalna dužina i bočna visina plovila u području srednjeg presjeka (Lnb/H). Opisana je krutost dna i njegova čvrstoća. Što je ovaj pokazatelj niži, to je veća snaga tijela;
apsolutna dubina bočne do kapaciteta gaza (H/T). Prikazuje rezervu plovnosti čamca. Kako se ovaj pokazatelj povećava, rezerva postaje veća, u skladu s tim, plovilo može izdržati veće opterećenje bez rizika od ulaska valova u kokpit.

Geometrija trupa plovila

Šta je teorijski crtež?

Teorijski crtež je crtež na listu papira koji opisuje složenu strukturu tijela duž površine. Za potpuno razumijevanje strukture, koriste se 3 projekcije na okomitom presjeku. Na crtežu su prikazani spojevi obloge s vanjske strane s ravninama koje se ukrštaju; u tom pogledu postoje posebna pravila. Za izgradnju broda potrebna su 3 aviona: glavni, srednji okvir i dijametralni. Glavni dijelovi trupa broda:

središnja ravnina (DP) plovila. DP broda je ravnina koja ide okomito i dijeli cijeli trup na 2 jednaka dijela po dužini;
glavna ravan (BP) broda je pogled na brod odozdo, koordinatna ravan je strogo horizontalna;
središnja ravnina. Posljednja važna ravan okvira srednjeg broda ide okomito po cijeloj dužini. Mnogi ljudi ne znaju da ova struktura crteža omogućava da vidite vrstu stranica, vrstu okvira i strukturu kokpita.

Da bi se dobila sva tri tipa teorijskog crteža, potrebno je prikazati presjek plovila po navedenim putanjama, paralelno sa tri ravnine. Bočna projekcija pokazuje tragove tijela koje je presječeno u jednoj ravni točno u sredini cijelom dužinom. Takve oznake se nazivaju zadnjica. Drugi dio je napravljen ekvidistantnim horizontalnim ravnima ispod vodene linije (pola geografske širine). Tragovi sa donjeg reza pružaju informacije o trupu.

Sve linije crteža na jednoj projekciji imaju zakrivljeni oblik, a na ostalim su prikazane glatko. Okviri, kada se posmatraju sa strane ili poluširine, biće predstavljeni samo u obliku linija, ali su u stvari uvek rađeni krivolinijski. Vodena linija ima ravan pogled sa strane i na dio "trupa", a zadnjica je na trupu i poluširoka.
Teorijski crtež plovilo

Crteži su napravljeni sa stanovišta simetrije leve strane, shodno tome, vodena linija leve strane je prikazana na pola geografske širine. WITH desna strana trup je ocrtan konturama pramčanih okvira, a s lijeve strane - krme, kako ne bi zatrpao svaki crtež.

Šta su faktori kompletnosti?

Koeficijent kompletnog pomaka je najvažniji parametar crtež, jer odražava zapreminu vode koju će trup istisnuti kada se uroni do vodene linije. Deplasman ima volumetrijsku karakteristiku i omogućava vam da odredite dimenzije plovila, kapacitet konstrukcije i sposobnost za plovidbu.

Pomak nije statična veličina, jer ovisi o nivou opterećenja na plovilu, prema tome se razlikuju neke varijante:

kompletan. Pretpostavlja se da na brodu postoji pun rezervoar goriva, potrebna količina vode za piće, posada i namirnice;
prazan - to je mogućnost izbacivanja vode motorom i zalihama instaliranim na brodu, ali u nedostatku goriva, ličnih stvari, namirnica i ljudi;
mjerenja. Na brodu ima jedara i zaliha, ali nema posade, goriva ili drugih stvari. Korišćen samo za jedriličarske vrstečamci.

Vrijednost pomaka na crtežima je opisana slovom V i mjerena u m3. Koristi se za određivanje karakteristika koeficijenata punoće posude. Postoji određena razlika u odnosu na deplasman, budući da potonji pokazatelj opisuje brodski teret i izračunava se u tonama, a koeficijenti napunjenosti broda uzimaju u obzir gustoću vode. Proračuni se vrše pomoću formule D = p*V, gdje je p referentna gustina vode.

Početni podaci:

L = 96,5m – projektna dužina;

B = 15,8m – širina;

N = 10,2 m – bočna visina;

T = 7,1 m – gaz;

R = 1,20m – radijus zaobljenja jagodične kosti;

Sfl = 9.0mm – debljina sloja;

br. 22b – okvir trakaste sijalice;

br. 18a – trakasto-bulb grede;

Sdd = 9,0 mm – debljina podnice sa dvostrukim dnom;

Sxh = 12x450mm – karling zid;

Sxb = 14x220mm – karling pojas;

Sp = 11mm – debljina deka;

Sb = 12mm – debljina spoljne strane bočne strane;

Sdn = 14mm – debljina dna.

1. Uvod

Trup plovila u pokretu može biti izložen stalnim i nasumičnim opterećenjima.

Konstantna opterećenja koja djeluju tijekom cijelog perioda rada su težina trupa, nadgradnje, brodskih mehanizama i prihvaćenog tereta, sila potpore i sila otpora vode na kretanje plovila. Sile težine plovila i sile hidrostatičkog oslonca usmjerene su u suprotnim smjerovima i uravnotežuju jedna drugu. Ove sile su neravnomjerno raspoređene duž dužine plovila. Dakle, u skladištima koja se nalaze u srednjem dijelu broda ima više tereta nego u završnim skladištima, posebno u prvom. Kada je brod u potpunosti natovaren generalnim teretom, predvršni i zadnji vrh su često prazni. Glavni motor zauzima malu površinu u strojarnici, ali je njegova masa značajna. Međutim, ukupna masa mašina u strojarnici je obično manja od mase tereta u potpuno natovarenom skladištu. Snage potpore su također neravnomjerno raspoređene po cijelom brodu. Njihov intenzitet ovisi o veličini pomaknutih volumena, koji se postepeno smanjuju od sredine broda do ekstremiteta kada brod plovi u mirnoj vodi i kontinuirano se mijenjaju u teškim uvjetima.

Slučajna opterećenja djeluju na trup u određenom vremenskom periodu i nastaju kada valovi udare, brod se nasuka ili sudari.

Sposobnost tijela da izdrži opterećenja koja djeluju na njegove pojedinačne podove i spojeve određuje lokalnu snagu. Lokalna opterećenja uključuju hidrostatički pritisak prilikom hitnog plavljenja odjeljaka, koncentrisane i raspoređene sile pri prijemu i uklanjanju tereta u zoni uređaja za dizanje, reakcije kobiličastih blokova prilikom pristajanja, koncentrisane sile prilikom privezivanja i vuče, sile koje sabijaju trup ledom tokom plovidba brodom u ledu.

Zapravo, naprezanja u stambenim konstrukcijama izračunavaju se kao algebarski zbir napona od općih savijanja i lokalnih opterećenja.

2. Odabir sistema biranja i materijala tijela.

Sistem poprečnog biranja je relativno jednostavan i ekonomičan.

Na osnovu prikazanih podataka, u ovom radu smatramo da je karoserija montirana poprečnim sistemom konstrukcije.

Za brodove kratke dužine (do 120 m) obično se koristi ugljični čelik za brodogradnju VSt3spII s granom tečenja ReH = 235 MPa. Budući da je L = 96,5 m, u ovom radu pretpostavljamo da će se za izradu plovila koristiti čelik ove veličine.

3. Proračun glavnih veza tijela

3.1 Vertikalna kobilica

Visina vertikalne kobilice određena je empirijskom formulom:

hvk = 0,0078L + 0,3 = 0,0078*96,5 + 0,3 = 1,053m,

gdje je L projektna dužina plovila, m.

Prihvatamo hvk = 1m = 1000mm.

Debljina vertikalne kobilice određena je formulom:

hvk 235 1000 235

Svk = ¾¾*¾¾ = ¾¾*¾¾ = 12,5 mm,

gdje je ReH granica popuštanja čelika, koja je prihvaćena za konstrukciju date posude, m.

Prema limovima proizvedenim u industriji, prihvatamo debljinu vertikalne kobilice Svk = 13,0 mm.

3.2 Spatzia

Razmak se određuje po formuli:

a = 0,002L + 0,48 = 0,002*96,5 + 0,48 = 0,67m.

Prihvatamo razmak a = 700 mm.

3.3 Donje uzice

Broj donjih stringera određuje se ovisno o širini plovila.

Debljina donjeg pojasa Sst jednaka je debljini poda Sst = Sfl = 9,0 mm.

Na floru sa visinom većom od 900 mm, rebra za ukrućenje moraju biti postavljena debljine najmanje 0,8 Sfl i visine od najmanje 10 debljina rebara, ali ne veće od 90 mm.

Prihvatamo Srž =8mm.